不同類型的PE都可以改善PP的室溫衝擊強度，但差異十分明顯。

對於PP/HDPE共混物，當HDPE質量分數低於60%時，共混物強度基本不變；當HDPE質量分數高於60%時，共混物的衝擊強度才有所增加。

對於PP/LDPE共混物，也只有當LDPE質量分數高於60%時，其衝擊強度才有較大幅度的提高。

而對於PP/LLDPE共混物，當LDPE質量分數大於40%時，其衝擊強度就有明顯提高。當LLDPE質量分數達到70%時，共混物衝擊強度為37.5kJ/m2，可達到純PP衝擊強度的20倍，是同樣用量的PP/HDPE和PP/LDPE共混物的10倍和4倍。

低溫（-18℃)下，三種PE對PP韌性的改善變化趨勢與常溫時一致，還是LLDPE對PP的增韌效果最好。當PP/LLDPE質量比為30/70時，共混體系的衝擊強度為23.2kJ/m2，是純PP的20倍，而在同樣條件下PP/HDPE、PP/LDPE共混體系的衝擊強度僅為5kJ/m2左右。這進一步說明在達到相同衝擊強度時，LLDPE的用量最少，即意味著可以更多地保持PP的剛性；而在相同用量時，LLDPE改性的PP的衝擊強度最好，這又使材料獲得了更優異的韌性。

採用雙螺桿擠出機混煉的試樣衝擊強度最高，直接註射方式所得的試樣衝擊性能最差。由於註射機螺桿的有效長度小於擠出機，剪切混煉作用小，效果當然很差。在不同混煉方式下，材料的衝擊性能表現出的規律一致，即LLDPE質量分數從40%開始，隨著LLDPE用量增加，其衝擊強度大幅度上升；表明混煉方式對共混體系衝擊性能有影響，但規律不變。

當LLDPE質量分數小於50%時，共混體系衝擊斷面光滑平整，呈典型的脆斷特征；當LLDPE質量分數超過50%時，材料斷面表現為韌性斷裂特征，出現絲狀體，斷面凹凸不平，有撕扯痕跡，且兩相界面趨於模糊，此時，材料的屈服強度迅速上升；而當LLDPE用量增加至70%時，可以清楚地看到PP相互交織成網，因此，材料在宏觀上具有很高的衝擊強度。

純PP球晶的尺寸很大，球晶之間的界面清晰，所以PP的衝擊性能極差。相比之下，LLDPE的晶體非常細小，晶體之間的界面也十分模糊，所以其衝擊性能很好。

PP和LLDPE結晶形態的差異是因為兩者的結晶速率不同引起的：PP的結晶速率較慢（3.3X102nm/s)，晶體生長較大，晶體間的連接少，故晶間界面分明；而LLDPE的結晶速率非常快（8.3X102nm/S)，晶體細小，晶體間的連接也較多，因而晶間界面模糊不清。

當LLDPE加人PP後，可以明顯觀察到PP球晶尺寸的減小，晶體間界面變得模糊，有利於改善材料的衝擊性能。LLDPE用量增加，PP球晶進一步減小，當LLDPE質量分數達到70%時，PP晶體巳經被分割成碎晶，晶體間界面完全消失，與LLDPE混雜在一起，難以分辨，因此，共混體系的衝擊強度很高，不易被沖斷。這說明，LLDPE的加入細化了PP的球晶，增加了晶體間的連接，這是共混材料韌性改善的又一重要原因。

隨LLDPE用量增加，共混體系的屈服應力下降，而斷裂伸長率逐漸增加，並呈良好的線性關係。隨著LLDPE用量的增加，共混材料的維卡軟化點下降。當LLDPE質量分數為40%- 60%時，共混材料的維卡軟化點仍接近120度。隨著LLDPE用量的增加，材料的衝擊強度增加，而拉伸屈服強度、拉伸模量、維卡軟化點降低。

在以LLDPE為主的體系中，當材料受到衝擊作用時，除LLDPE相消耗大量能量，提高材料韌性外，還由於LLDPE對PP球晶的插入、分割和細化，使PP晶體尺寸減小，晶體間連接增多，從而提高了材料的衝擊強度。PP/LLDPE共混體系中，當LL-DPE質量分數為40%- 70%時，共混物逐漸形成互穿網絡結構具有剛而韌的特性。